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       為頂燒、側燒硅碳棒窯爐玻璃液面溫度場，為頂燒硅碳棒窯爐內玻璃液面溫度場，火焰投影到玻璃液面的區域溫度最高，以火焰為中心玻璃液溫度逐漸降低。從窯長方向分析，配合料入口附近覆蓋3m長配合料，溫度較低，配合料層之后玻璃液面溫度逐漸升高，在火焰覆蓋區，玻璃液隨著噴槍燃料流量不同而呈現不同溫度不同區域，溫差較大，無火焰覆蓋區域玻璃液面溫度逐漸降低，玻璃液溫差減小。為側燒硅碳棒窯爐內玻璃液面溫度場，由于側燒方式火焰噴槍沿窯長方向上均勻分布，扁平的火焰覆蓋面積廣，呈扇形，可以獲得較大范圍內的火焰輻射，玻璃液沿窯寬方向上溫度分布較為均勻，兩側池壁處玻璃液溫度與中間溫度差異較小。沿窯長方向配合料入口附近覆蓋35m長配合料，溫度較低，配合料層之后玻璃液面溫度逐漸升高，在火焰覆蓋區，玻璃液面溫差較小，無火焰覆蓋區域玻璃液面溫度逐漸降低，玻璃液溫差減小。圖14為頂燒、側燒硅碳棒窯爐玻璃液的溫度頻數分布圖，點圓線代表頂燒硅碳棒窯爐溫度分布占比，點三角形線代表側燒硅碳棒窯爐溫度分布占比。統計得到頂燒硅碳棒窯爐玻璃液在1500℃及以上溫度分布占比為90%，多于側燒的83%，頂燒硅碳棒窯爐玻璃液平均溫度為1531℃，側燒硅碳棒窯爐玻璃液平均溫度為1523℃，表明頂燒玻璃液平均溫度更高，配合料熔化速率更快。表5為統計得到不同燃燒方式模型燃燒空間熱量分配。表5中頂燒、側燒硅碳棒窯爐燃燒空間燃燒產生的熱量均為8772kW;頂燒、側燒硅碳棒窯爐燃燒空間燃料和助燃空氣帶進的熱量分別為189,185kW，基本相同。頂燒、側燒硅碳棒窯爐燃燒空間高溫煙氣帶走的熱量分別為2943,2921kW，通過燃燒空間煙氣粒子停留時間分析可知，側燒硅碳棒窯爐煙氣粒子平均停留時間更長，側燒硅碳棒窯爐高溫煙氣在燃燒空間中停留延長有利于煙氣與燃燒空間內氣流和耐火材料進行熱交換，且統計得到側燒出口煙氣平均溫度更低，煙氣帶走熱量更少。耐火材料散熱分別為1346,1386kW，統計得到兩模型大暄和胸墻耐火材料平均溫度分別為1422,1425℃，側燒硅碳棒窯爐耐火材料平均溫度較高，因此散熱量更大。頂燒、側燒硅碳棒窯爐燃燒空間耐火材料傳給玻璃池窯耐火材料的熱量分別為63,64kW，相差不多。頂燒、側燒硅碳棒窯爐燃燒空間傳輸給玻璃液和配合料的熱量分別為4584,4553kW，表明在頂燒硅碳棒窯爐中有更多熱量傳遞給了玻璃液和配合料層。將玻璃液和配合料層吸收的熱量與燃燒空間燃料燃燒總熱量之比定義為熔窯燃燒空間的傳熱效率。計算得到頂燒硅碳棒窯爐傳熱效率為523%，側燒硅碳棒窯爐傳熱效率為519%，即文中頂燒硅碳棒窯爐和側燒硅碳棒窯爐采用相同天然氣供應量、電助熔功率、玻璃液熔化量條件下頂燒硅碳棒窯爐中噴槍火焰直接作用到玻璃液和配合料層傳熱效率更高。http://www.yagpc.com/