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       式中:P為流體密度，k為湍動能。為時間，二為速度矢量，二為空間坐標(biāo)聲為動力茹度，二為湍動能耗散項(xiàng)，從為湍動茹度，G、是平均速度梯度引起的湍動能k的產(chǎn)生項(xiàng)G。是浮力引起的湍動能k的產(chǎn)生項(xiàng)，瑞是可壓湍流中脈動擴(kuò)張對湍動能k的貢獻(xiàn)，C,e ,磯二、幾二為經(jīng)驗(yàn)常數(shù)，o-、和o-二分別為湍動能k和湍動耗散率二對應(yīng)的Prandtl數(shù)，凡和S、是用戶定義的源項(xiàng)。式中為位置向量，為方向向量，為散射方向，a為吸收系數(shù)，n為折射系數(shù)，o-為散射系數(shù)，I(r,s)為位置:處沿方向‘的輻射強(qiáng)度，o-為Stefan-Boltzmann常數(shù)(5.67x10-8W·m一zm·K一“),T為溫度，動為相位函數(shù)，仔為空間立體角，s為介質(zhì)的光學(xué)深度。式中:E為玻璃的輻射系數(shù)，QCM火焰空間向玻璃硅碳棒窯爐的傳熱量，雙，為玻璃液面溫度。計算火焰空間對配合料表面的傳熱時，將玻璃液的輻射系數(shù)、溫度相應(yīng)替換為配合料的輻射系數(shù)和溫度。物料性質(zhì)參數(shù)及邊界條件硅碳棒窯爐熔制玻璃為E玻璃纖維，建模所需的玻璃液性質(zhì)參數(shù)見表3所示。玻璃纖維硅碳棒窯爐模型中邊界條件設(shè)置見表4所示圖3為模擬得到頂燒玻璃硅碳棒窯爐底部溫度與硅碳棒窯爐底部熱電偶測量溫度對比圖。其中池底溫度誤差最大值位于距離硅碳棒窯爐前端池壁位置7. 5 m處，模擬溫度為1486℃，實(shí)際測得溫度1 437℃，模擬溫度較實(shí)際測量值偏高，主要是由于模擬得到的池底溫度受玻璃液有效導(dǎo)熱系數(shù)以及池底散熱情況的影響，建模采用的玻璃液有效導(dǎo)熱測量困難，只能采用經(jīng)驗(yàn)值，且池底耐火材料散熱復(fù)雜，模型中散熱邊界條件與實(shí)際硅碳棒窯爐散熱有差異。圖3表明模擬硅碳棒窯爐溫度與實(shí)際測得溫度變化趨勢相符，模擬結(jié)果精度較高，能準(zhǔn)確模擬硅碳棒窯爐內(nèi)部璃液溫度場。http://www.yagpc.com/